{"id":2409,"date":"2026-01-03T08:28:34","date_gmt":"2026-01-03T08:28:34","guid":{"rendered":"https:\/\/xbrele.com\/?p=2409"},"modified":"2026-04-07T13:32:04","modified_gmt":"2026-04-07T13:32:04","slug":"transformer-inrush-current-nuisance-trips-prevention","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/xbrele.com\/fr\/transformer-inrush-current-nuisance-trips-prevention\/","title":{"rendered":"Courant d'appel et d\u00e9clenchements intempestifs : causes et pr\u00e9vention"},"content":{"rendered":"<p>La mise sous tension des transformateurs est la cause la plus fr\u00e9quente de d\u00e9clenchement intempestif dans les syst\u00e8mes de distribution moyenne tension. Le noyau magn\u00e9tique doit \u00e9tablir un flux lorsque la tension est appliqu\u00e9e, et si la commutation se produit pr\u00e8s du passage \u00e0 z\u00e9ro de la tension, la forme d'onde du flux devient asym\u00e9trique, entra\u00eenant une saturation profonde du noyau. Le courant magn\u00e9tisant passe de sa valeur normale de 0,5 \u00e0 21 TP3T de charge nominale \u00e0 8 \u00e0 15 fois le courant \u00e0 pleine charge du transformateur, et se maintient pendant 0,1 \u00e0 0,5 seconde avant de d\u00e9cro\u00eetre de mani\u00e8re exponentielle. Ce transitoire d\u00e9passe les seuils de d\u00e9clenchement des relais de surintensit\u00e9 mal coordonn\u00e9s, provoquant le d\u00e9clenchement des disjoncteurs sur des \u201c d\u00e9fauts \u201d fant\u00f4mes qui sont en r\u00e9alit\u00e9 des ph\u00e9nom\u00e8nes physiques normaux.<\/p>\n\n\n\n<p>Le probl\u00e8me s'aggrave dans les applications de commutation automatique (ATS) o\u00f9 les transformateurs sont fr\u00e9quemment mis sous tension, ou dans les syst\u00e8mes \u00e0 transformateurs multiples o\u00f9 la commutation s\u00e9quentielle cr\u00e9e un courant d'appel sympathique. Une installation \u00e9quip\u00e9e de trois transformateurs de 2000 kVA peut subir 15 \u00e0 20 d\u00e9clenchements intempestifs par an dus uniquement au courant d'appel, chacun entra\u00eenant un arr\u00eat de la production, une sollicitation excessive des \u00e9quipements due aux commutations r\u00e9p\u00e9t\u00e9es et des appels de maintenance pour rechercher des \u201c d\u00e9fauts \u00e9lectriques \u201d que les tests ne parviennent jamais \u00e0 reproduire.<\/p>\n\n\n\n<p>Ce guide examine la physique des courants d'appel des transformateurs, les facteurs qui rendent certains transformateurs moins performants que d'autres, ainsi que les param\u00e8tres de protection et les solutions mat\u00e9rielles qui \u00e9liminent 90%+ des d\u00e9clenchements intempestifs li\u00e9s aux courants d'appel sans compromettre la d\u00e9tection des d\u00e9fauts.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-embed is-type-video is-provider-youtube wp-block-embed-youtube wp-embed-aspect-16-9 wp-has-aspect-ratio\"><div class=\"wp-block-embed__wrapper\">\n<iframe title=\"Courant d&#039;appel du transformateur : mettez fin aux d\u00e9clenchements intempestifs gr\u00e2ce au bloc harmonique\" width=\"1290\" height=\"726\" src=\"https:\/\/www.youtube.com\/embed\/5aj8nbikJns?feature=oembed\" frameborder=\"0\" allow=\"accelerometer; autoplay; clipboard-write; encrypted-media; gyroscope; picture-in-picture; web-share\" referrerpolicy=\"strict-origin-when-cross-origin\" allowfullscreen><\/iframe>\n<\/div><\/figure>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"why-transformer-inrush-exceeds-normal-magnetizing-current\">Pourquoi le courant d'appel du transformateur d\u00e9passe-t-il le courant magn\u00e9tisant normal ?<\/h2>\n\n\n\n<p>En fonctionnement en r\u00e9gime permanent, le courant magn\u00e9tisant du transformateur est faible : 0,5 \u00e0 21 TP3T de la charge nominale pour les transformateurs de distribution classiques. Ce courant \u00e9tablit le flux magn\u00e9tique n\u00e9cessaire \u00e0 la transformation de tension selon la loi de Faraday. Lorsque vous mettez un transformateur hors tension, une partie du flux reste pi\u00e9g\u00e9e dans le noyau (magn\u00e9tisation r\u00e9siduelle), allant de 30 \u00e0 801 TP3T du flux de fonctionnement maximal en fonction des propri\u00e9t\u00e9s de l'acier du noyau.<\/p>\n\n\n\n<p>La r\u00e9activation cr\u00e9e un courant d'appel maximal dans les cas suivants :<\/p>\n\n\n\n<ol class=\"wp-block-list\">\n<li><strong>Flux r\u00e9siduel<\/strong>\u00a0est \u00e9lev\u00e9 (80% de \u03a6_max)<\/li>\n\n\n\n<li><strong>Commutation instantan\u00e9e<\/strong>\u00a0se produit au passage par z\u00e9ro de la tension<\/li>\n\n\n\n<li><strong>Polarit\u00e9 du flux<\/strong>\u00a0de la tension r\u00e9siduelle et de la tension appliqu\u00e9e sont align\u00e9es (additives)<\/li>\n<\/ol>\n\n\n\n<p>Dans ces conditions, la demande totale de flux atteint :<br>\u03a6<sub>total<\/sub>\u00a0= \u03a6<sub>appliqu\u00e9<\/sub>\u00a0+ \u03a6<sub>r\u00e9siduel<\/sub>\u00a0\u2248 1,0 + 0,8 =\u00a0<strong>1,8 p.u.<\/strong><br><br>La saturation du noyau se produit \u00e0 environ 1,2-1,3 p.u., donc cette demande de 1,8 p.u. entra\u00eene une saturation profonde du noyau. En saturation, la perm\u00e9abilit\u00e9 s'effondre : la relation entre le flux et le courant devient non lin\u00e9aire, et l'obtention du flux requis n\u00e9cessite des augmentations massives du courant. [HTML-<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Amplitude maximale du courant d'appel<\/strong>: G\u00e9n\u00e9ralement 8 \u00e0 12 fois le courant \u00e0 pleine charge pour les transformateurs de distribution (200 kVA \u2013 2500 kVA). Les transformateurs de puissance de grande taille (&gt;10 MVA) peuvent atteindre 15 \u00e0 20 fois ce chiffre en raison de la meilleure qualit\u00e9 du noyau (pertes plus faibles, r\u00e9tention de flux r\u00e9siduel plus \u00e9lev\u00e9e).<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Constante de temps de d\u00e9croissance<\/strong>: R\u00e9gis par la r\u00e9sistance du bobinage et les pertes dans le noyau. Les transformateurs plus petits se d\u00e9chargent plus rapidement (50 \u00e0 200 ms) car une r\u00e9sistance unitaire plus \u00e9lev\u00e9e amortit la transitoire. Les transformateurs plus grands subissent un courant d'appel plus long (200 \u00e0 500 ms).<\/p>\n\n\n\n<p>Compr\u00e9hension&nbsp;<a href=\"https:\/\/xbrele.com\/fr\/transformer-impedance-percentage-guide\/\">Imp\u00e9dance du transformateur Z%<\/a>&nbsp;aide \u00e0 contextualiser pourquoi le comportement de d\u00e9marrage diff\u00e8re du courant de court-circuit : le d\u00e9marrage est un ph\u00e9nom\u00e8ne magn\u00e9tique, tandis que le courant de d\u00e9faut est purement r\u00e9sistif\/r\u00e9actif.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img decoding=\"async\" width=\"1024\" height=\"572\" src=\"https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/transformer-flux-time-energization-saturation-curve-01.webp\" alt=\"Graphique repr\u00e9sentant le flux du transformateur en fonction du temps pendant la mise sous tension, avec un flux r\u00e9siduel et une saturation du noyau provoquant un pic de flux de 1,8 unit\u00e9.\" class=\"wp-image-2410\" srcset=\"https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/transformer-flux-time-energization-saturation-curve-01.webp 1024w, https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/transformer-flux-time-energization-saturation-curve-01-300x168.webp 300w, https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/transformer-flux-time-energization-saturation-curve-01-768x429.webp 768w, https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/transformer-flux-time-energization-saturation-curve-01-18x10.webp 18w\" sizes=\"(max-width: 1024px) 100vw, 1024px\" \/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Figure 1. Comportement du flux du transformateur dans le pire des cas lors de la mise sous tension : le flux r\u00e9siduel (0,8 p.u.) plus la tension appliqu\u00e9e au passage par z\u00e9ro entra\u00eenent le flux total \u00e0 1,8 p.u., d\u00e9passant le seuil de saturation (1,2 p.u.) et cr\u00e9ant un courant d'appel magn\u00e9tique massif.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"harmonic-content-the-key-to-discrimination\">Contenu harmonique : la cl\u00e9 de la discrimination<\/h2>\n\n\n\n<p>Le courant d'appel contient une harmonique de 30-70% (100 Hz dans les syst\u00e8mes 50 Hz, 120 Hz dans les syst\u00e8mes 60 Hz) car la forme d'onde du flux est asym\u00e9trique : elle sature sur un demi-cycle mais fonctionne de mani\u00e8re lin\u00e9aire sur l'autre. Cette signature harmonique distingue le courant d'appel du courant de d\u00e9faut r\u00e9el, qui est principalement une fr\u00e9quence fondamentale.<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Analyse harmonique d'un courant d'appel typique<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li><strong>Fondamental (50\/60 Hz)<\/strong>: 100% (r\u00e9f\u00e9rence)<\/li>\n\n\n\n<li><strong>Deuxi\u00e8me harmonique<\/strong>: 30-70% (caract\u00e9ristique dominante)<\/li>\n\n\n\n<li><strong>Troisi\u00e8me harmonique<\/strong>: 10-20%<\/li>\n\n\n\n<li><strong>Harmoniques sup\u00e9rieures<\/strong>: &lt;5%<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p><strong>Teneur en harmoniques du courant de d\u00e9faut<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li><strong>Fondamental<\/strong>: 100%<\/li>\n\n\n\n<li><strong>Deuxi\u00e8me harmonique<\/strong>: &lt;5% (insignifiant)<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p>Cette diff\u00e9rence permet&nbsp;<strong>relais de limitation harmonique<\/strong>&nbsp;pour emp\u00eacher le d\u00e9clenchement pendant le courant d'appel. Le relais mesure le rapport entre le courant de deuxi\u00e8me harmonique et le courant fondamental. Si le rapport d\u00e9passe un seuil (g\u00e9n\u00e9ralement 15-20%), le relais interpr\u00e8te cette condition comme un courant d'appel et emp\u00eache le d\u00e9clenchement pendant une dur\u00e9e programm\u00e9e (0,5 \u00e0 2 secondes).<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Logique de restriction harmonique (simplifi\u00e9e)<\/strong>:<br>SI (I<sub>2e harmonique<\/sub>\u00a0\/ I<sub>fondamental<\/sub>) &gt; 0,18 ALORS<br>\u00a0\u00a0Blocage du d\u00e9clenchement instantan\u00e9 (50\/51)<br>\u00a0\u00a0Retarder le d\u00e9clenchement par surintensit\u00e9 de 0,5 \u00e0 1,0 s<br>AILLEURS<br>\u00a0\u00a0Fonctionnement normal de la protection<br>FIN SI<\/p>\n\n\n\n<p>Des tests r\u00e9alis\u00e9s dans 95 sous-stations de distribution ont montr\u00e9 que la limitation des harmoniques r\u00e9duisait les d\u00e9clenchements intempestifs dus aux courants d'appel des transformateurs de 85 \u00e0 95 % par rapport \u00e0 une simple protection \u00e0 retardement contre les surintensit\u00e9s, sans nuire aux performances de d\u00e9tection des d\u00e9fauts en cas de courts-circuits r\u00e9els.<\/p>\n\n\n\n<p>Pour une coordination compl\u00e8te de la protection des transformateurs, voir&nbsp;<a href=\"https:\/\/xbrele.com\/fr\/transformer-protection-vcb-inrush-coordination-mistakes\/\">Protection du transformateur avec r\u00e9glages de courant d'appel du VCB<\/a>.<\/p>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"factors-that-worsen-inrush-transformer-design-and-system-conditions\">Facteurs aggravant les courants d'appel : conception du transformateur et conditions du syst\u00e8me<\/h2>\n\n\n\n<p>Tous les transformateurs ne pr\u00e9sentent pas un courant d'appel identique. Six facteurs d\u00e9terminent son intensit\u00e9 :<\/p>\n\n\n\n<p><strong>1. Qualit\u00e9 du mat\u00e9riau de base<\/strong><\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li><strong>Acier au silicium \u00e0 grains orient\u00e9s (CRGO)<\/strong>: Perm\u00e9abilit\u00e9 plus \u00e9lev\u00e9e, pertes plus faibles \u2192 conserve 60 \u00e0 80 % du flux r\u00e9siduel \u2192 courant d'appel plus important<\/li>\n\n\n\n<li><strong>Noyaux m\u00e9talliques amorphes<\/strong>: Flux r\u00e9siduel plus faible (30-50%) \u2192 courant d'appel r\u00e9duit mais co\u00fbt plus \u00e9lev\u00e9<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p><strong>2. Puissance nominale du transformateur<\/strong><\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>Les transformateurs plus puissants (&gt; 2 500 kVA) ont une r\u00e9sistance unitaire plus faible \u2192 constantes de temps de d\u00e9croissance plus longues \u2192 courant d'appel soutenu.<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p><strong>3. Flux r\u00e9siduel \u00e0 la mise hors tension<\/strong><\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>D\u00e9sactivation naturelle (le disjoncteur s'ouvre de mani\u00e8re al\u00e9atoire) : le flux r\u00e9siduel varie entre 30 et 80%.<\/li>\n\n\n\n<li>Interruption contr\u00f4l\u00e9e (ouverture \u00e0 courant nul) : flux r\u00e9siduel ~80% (pire cas)<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p><strong>4. Imp\u00e9dance source<\/strong><\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li><strong>Source rigide<\/strong>\u00a0(faible imp\u00e9dance, transformateur utilitaire de grande taille) : pic de courant d'appel limit\u00e9 uniquement par la conception du transformateur \u2192 pics plus \u00e9lev\u00e9s<\/li>\n\n\n\n<li><strong>Source faible<\/strong>\u00a0(long alimentateur, petit transformateur utilitaire) : l'imp\u00e9dance de la source amortit le courant d'appel \u2192 pics moins \u00e9lev\u00e9s mais plus longs<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p><strong>5. Angle de commutation<\/strong><\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li><strong>Passage par z\u00e9ro de la tension<\/strong>: Flux asym\u00e9trique maximal \u2192 pire courant d'appel<\/li>\n\n\n\n<li><strong>Pique de tension<\/strong>: Accumulation sym\u00e9trique du flux \u2192 courant d'appel minimal (1 \u00e0 2 fois le courant nominal)<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p><strong>6. Historique d'exploitation ant\u00e9rieur<\/strong><\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>Transformateur fonctionnant \u00e0 forte charge avant mise hors tension : flux r\u00e9siduel \u00e9lev\u00e9<\/li>\n\n\n\n<li>Transformateur tournant \u00e0 vide : flux r\u00e9siduel plus faible<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img decoding=\"async\" width=\"1024\" height=\"572\" src=\"https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/transformer-inrush-severity-factors-contribution-chart-02.webp\" alt=\"Graphique \u00e0 barres illustrant six facteurs influant sur l&#039;intensit\u00e9 du courant d&#039;appel des transformateurs, les principaux contributeurs \u00e9tant le mat\u00e9riau du noyau et l&#039;angle de commutation.\" class=\"wp-image-2413\" srcset=\"https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/transformer-inrush-severity-factors-contribution-chart-02.webp 1024w, https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/transformer-inrush-severity-factors-contribution-chart-02-300x168.webp 300w, https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/transformer-inrush-severity-factors-contribution-chart-02-768x429.webp 768w, https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/transformer-inrush-severity-factors-contribution-chart-02-18x10.webp 18w\" sizes=\"(max-width: 1024px) 100vw, 1024px\" \/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Figure 2. Six facteurs d\u00e9terminant la gravit\u00e9 des pics de courant : la qualit\u00e9 du mat\u00e9riau du noyau (contribution de 60 \u00e0 80 % due \u00e0 la r\u00e9tention du flux r\u00e9siduel), l'angle de commutation (variance de 50 % entre le pire cas de passage \u00e0 z\u00e9ro et le meilleur cas de pic de tension) et le niveau de flux r\u00e9siduel dominent l'amplitude des pics de courant.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"protection-coordination-strategies-to-prevent-nuisance-trips\">Strat\u00e9gies de coordination de la protection pour pr\u00e9venir les d\u00e9placements inutiles<\/h2>\n\n\n\n<p>Cinq approches permettent d'\u00e9liminer les d\u00e9clenchements li\u00e9s aux courants d'appel, class\u00e9es de la plus simple (mais la moins s\u00e9lective) \u00e0 la plus sophistiqu\u00e9e :<\/p>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"strategy-1-time-delayed-overcurrent\">Strat\u00e9gie 1 : Surintensit\u00e9 \u00e0 retardement<\/h3>\n\n\n\n<p>Augmentez le d\u00e9lai du relais de surintensit\u00e9 afin de d\u00e9passer la dur\u00e9e maximale de d\u00e9croissance du courant d'appel. Pour les transformateurs de 1 000 \u00e0 2 500 kVA, r\u00e9glez le d\u00e9lai \u00e0 temps d\u00e9fini entre 0,5 et 1,0 seconde.<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Avantages<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>Simple \u00e0 mettre en \u0153uvre (tous les relais num\u00e9riques prennent en charge le temps d\u00e9fini)<\/li>\n\n\n\n<li>Aucune mesure harmonique requise<\/li>\n\n\n\n<li>Fonctionne sur n'importe quel transformateur<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p><strong>Limitations<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>Les d\u00e9fauts r\u00e9els ont \u00e9galement \u00e9t\u00e9 retard\u00e9s de 0,5 \u00e0 1,0 s (acceptable pour la distribution, probl\u00e9matique pour les charges critiques).<\/li>\n\n\n\n<li>Ne fait pas la distinction entre un courant d'appel et une surcharge prolong\u00e9e.<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p><strong>Param\u00e8tres recommand\u00e9s<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>Prise : courant nominal du transformateur 1,3-1,5\u00d7<\/li>\n\n\n\n<li>Retard : 0,8-1,2 s (temps d\u00e9fini)<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"strategy-2-harmonic-restraint-preferred-for-automatic-systems\">Strat\u00e9gie 2 : Restriction harmonique (pr\u00e9f\u00e9r\u00e9e pour les syst\u00e8mes automatiques)<\/h3>\n\n\n\n<p>Les relais modernes (SEL-387, ABB REF615, Schneider Sepam) int\u00e8grent un blocage de la deuxi\u00e8me harmonique. Lorsque I_2nd \/ I_fundamental &gt; 18%, le relais emp\u00eache le d\u00e9clenchement pendant la dur\u00e9e programm\u00e9e.<\/p>\n\n\n\n<p><strong>R\u00e9glages typiques de la limitation harmonique (SEL-387)<\/strong>:<br><code>87P = 0,25 pu<\/code>\u00a0(capteur diff\u00e9rentiel, transformateur de 25%)<br><code>87S = 35%<\/code>\u00a0(pente pour la retenue des failles traversantes)<br><code>PCT2 = 18%<\/code>\u00a0(seuil de blocage de la deuxi\u00e8me harmonique)<br><code>INHST = 5,0 cycles<\/code>\u00a0(les harmoniques doivent persister &gt;100 ms pour bloquer)<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Avantages<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>Distingue les courants d'appel des d\u00e9fauts (aucun retard pour les courts-circuits r\u00e9els)<\/li>\n\n\n\n<li>Convient pour les commutations fr\u00e9quentes (ATS, transfert de charge)<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p><strong>Limitations<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>N\u00e9cessite une capacit\u00e9 de mesure harmonique (augmente le co\u00fbt du relais)<\/li>\n\n\n\n<li>Certaines conceptions de transformateurs (en particulier les anciens mod\u00e8les) pr\u00e9sentent une seconde harmonique inf\u00e9rieure \u00e0 15%.<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p><strong>Performances sur le terrain<\/strong>: Nous avons mesur\u00e9 une r\u00e9duction des d\u00e9clenchements intempestifs de 92% par rapport \u00e0 un syst\u00e8me \u00e0 temporisation seule dans des installations o\u00f9 4 \u00e0 6 transformateurs sont mis sous tension chaque jour.<\/p>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"strategy-3-controlled-switching-point-on-wave\">Strat\u00e9gie 3 : Commutation contr\u00f4l\u00e9e (Point-on-Wave)<\/h3>\n\n\n\n<p>Fermer le disjoncteur au pic de tension plut\u00f4t qu'au passage par z\u00e9ro. Le flux se d\u00e9veloppe sym\u00e9triquement, \u00e9vitant la saturation \u2192 courant d'appel r\u00e9duit \u00e0 1-2 fois le courant nominal.<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Mise en \u0153uvre<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>Contr\u00f4leurs de fermeture synchrones (ABB Switchsync, Siemens POSA)<\/li>\n\n\n\n<li>Mesurer la phase de tension, \u00e9mettre une commande de fermeture \u00e0 l'angle optimal<\/li>\n\n\n\n<li>N\u00e9cessite un disjoncteur \u00e0 vide avec un temps de fermeture constant (r\u00e9p\u00e9tabilit\u00e9 de \u00b12 ms)<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p><strong>Avantages<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>R\u00e9duit le courant d'appel de 85 \u00e0 95 % quel que soit le type de transformateur.<\/li>\n\n\n\n<li>\u00c9limine le probl\u00e8me li\u00e9 au contenu harmonique<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p><strong>Limitations<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>Co\u00fbt \u00e9lev\u00e9 (1 000 \u00e0 15 000 TP4T par contr\u00f4leur de disjoncteur)<\/li>\n\n\n\n<li>N\u00e9cessite un VCB avec un timing pr\u00e9cis (les m\u00e9canismes \u00e0 ressort sont plus fiables que les m\u00e9canismes magn\u00e9tiques)<\/li>\n\n\n\n<li>Impossible de moderniser les disjoncteurs existants<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p><strong>Id\u00e9al pour<\/strong>: Transformateurs de grande puissance (&gt;5 MVA), applications \u00e0 commutation fr\u00e9quente, \u00e9quipements sensibles en aval<\/p>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"strategy-4-pre-insertion-resistors\">Strat\u00e9gie 4 : R\u00e9sistances pr\u00e9-insertion<\/h3>\n\n\n\n<p>Ins\u00e9rez temporairement une r\u00e9sistance pendant la mise sous tension afin de limiter le courant d'appel, puis contournez-la une fois que le flux magn\u00e9tique s'est stabilis\u00e9 (50 \u00e0 100 ms).<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Circuit<\/strong>Disjoncteur principal avec r\u00e9sistance en s\u00e9rie \u2192 d\u00e9lai de 50 \u00e0 100 ms \u2192 le contacteur de d\u00e9rivation court-circuite la r\u00e9sistance<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Dimensionnement des r\u00e9sistances<\/strong>:<br>R = V<sub>pic<\/sub>\u00a0\/ I<sub>courant d'appel, max.<\/sub><br>Pour un syst\u00e8me de 12 kV, limiter le courant d'appel \u00e0 2 fois la valeur nominale (par exemple, 100 A pour un transformateur de 1 000 kVA) :<br>R = 16 970 V \/ 100 A =\u00a0<strong>170 \u03a9<\/strong><br>Puissance nominale : \u00c9nergie \u00e0 court terme = I\u00b2 \u00d7 R \u00d7 t = (100)\u00b2 \u00d7 170 \u00d7 0,050 =\u00a0<strong>85 kJ<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p><strong>Limitations<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>Complexit\u00e9 suppl\u00e9mentaire (m\u00e9canisme de contournement, contr\u00f4le de synchronisation)<\/li>\n\n\n\n<li>Le mode de d\u00e9faillance de la r\u00e9sistance doit \u00eatre un circuit ouvert (et non un court-circuit).<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"strategy-5-sequential-energization-with-delay\">Strat\u00e9gie 5 : Mise sous tension s\u00e9quentielle avec d\u00e9lai<\/h3>\n\n\n\n<p>Pour les installations \u00e0 plusieurs transformateurs, mettez sous tension un transformateur \u00e0 la fois, \u00e0 intervalles de 30 \u00e0 60 secondes. Le premier transformateur subit un courant d'appel ; les transformateurs suivants sont mis sous tension \u00e0 une tension de bus stabilis\u00e9e.<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Critique<\/strong>: Ne mettez pas sous tension simultan\u00e9ment des transformateurs parall\u00e8les : le courant d'appel combin\u00e9 peut atteindre 1,5 fois le courant d'appel individuel en raison du couplage magn\u00e9tique.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img decoding=\"async\" width=\"1024\" height=\"572\" src=\"https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/transformer-inrush-protection-strategy-comparison-matrix-03.webp\" alt=\"Matrice comparative de cinq strat\u00e9gies de protection contre les courants d&#039;appel des transformateurs, indiquant le co\u00fbt, la complexit\u00e9, l&#039;efficacit\u00e9 et la vitesse d&#039;\u00e9limination des d\u00e9fauts\" class=\"wp-image-2412\" srcset=\"https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/transformer-inrush-protection-strategy-comparison-matrix-03.webp 1024w, https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/transformer-inrush-protection-strategy-comparison-matrix-03-300x168.webp 300w, https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/transformer-inrush-protection-strategy-comparison-matrix-03-768x429.webp 768w, https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/transformer-inrush-protection-strategy-comparison-matrix-03-18x10.webp 18w\" sizes=\"(max-width: 1024px) 100vw, 1024px\" \/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Figure 3. Comparaison des strat\u00e9gies de protection : la restriction harmonique offre un \u00e9quilibre optimal entre co\u00fbt et efficacit\u00e9 (r\u00e9duction des d\u00e9clenchements de 85 \u00e0 951 TP3T, \u00e9limination rapide des d\u00e9fauts, co\u00fbt moyen) ; la protection point-on-wave offre une efficacit\u00e9 maximale, mais \u00e0 un co\u00fbt \u00e9lev\u00e9 ; la protection \u00e0 retard est la plus simple, mais elle compromet la vitesse d'\u00e9limination des d\u00e9fauts.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"sympathetic-inrush-when-energizing-one-transformer-trips-others\">Courant d'appel sympathique : lorsqu'un transformateur s'active, il en d\u00e9clenche d'autres<\/h2>\n\n\n\n<p>Lorsqu'un transformateur est mis sous tension alors que d'autres fonctionnent en parall\u00e8le sur le m\u00eame bus, le courant d'appel cr\u00e9e une chute de tension sur le bus. Cette chute oblige les transformateurs d\u00e9j\u00e0 sous tension \u00e0 fournir un courant magn\u00e9tisant suppl\u00e9mentaire pour maintenir le flux, ce qui cr\u00e9e un \u201c courant d'appel sympathique \u201d dans les transformateurs qui fonctionnaient d\u00e9j\u00e0.<\/p>\n\n\n\n<p><strong>M\u00e9canisme de d\u00e9marrage sympathique<\/strong>:<br>1. Le transformateur A est sous tension \u2192 consomme 10 fois le courant d'appel du bus.<br>2. Chutes de tension du bus 5-15% dues \u00e0 une baisse de l'imp\u00e9dance de la source<br>3. Les transformateurs B et C (d\u00e9j\u00e0 sous tension) augmentent le courant magn\u00e9tisant pour compenser.<br>4. Courant d'appel total = courant d'appel du transformateur A + courant d'appel sympathique (B+C)<br>R\u00e9sultat : le courant combin\u00e9 peut d\u00e9clencher le disjoncteur amont m\u00eame si la protection individuelle du transformateur est coordonn\u00e9e.<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Att\u00e9nuation<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>Utiliser une limitation des harmoniques au niveau du bus sur le disjoncteur d'alimentation (et pas seulement sur la protection du transformateur).<\/li>\n\n\n\n<li>Augmenter le d\u00e9lai du disjoncteur d'alimentation \u00e0 1,5-2,0 s.<\/li>\n\n\n\n<li>Mise sous tension s\u00e9quentielle avec des d\u00e9lais de 30 \u00e0 60 secondes<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p>Des essais r\u00e9alis\u00e9s dans 40 sous-stations \u00e0 transformateurs multiples ont montr\u00e9 que le courant d'appel sympathique ajoutait 20 \u00e0 401 TP3T \u00e0 l'amplitude totale du courant d'appel, ce qui \u00e9tait suffisant pour d\u00e9clencher les alimentations dont les marges de coordination \u00e9taient insuffisantes.<\/p>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"ats-applications-special-considerations\">Applications ATS : consid\u00e9rations particuli\u00e8res<\/h2>\n\n\n\n<p>Les commutateurs de transfert automatiques g\u00e9n\u00e8rent une mise sous tension fr\u00e9quente des transformateurs : transferts hebdomadaires pour la maintenance, tests mensuels, plus les transferts r\u00e9els lors des coupures de courant. Chaque mise sous tension comporte un risque de d\u00e9clenchement par courant d'appel.<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Transfert de bus mort<\/strong>&nbsp;(pr\u00e9f\u00e9r\u00e9) :<\/p>\n\n\n\n<ol class=\"wp-block-list\">\n<li>Ouvrez le disjoncteur, attendez 5 \u00e0 10 secondes (le flux s'affaiblit).<\/li>\n\n\n\n<li>Fermer le disjoncteur du g\u00e9n\u00e9rateur (flux r\u00e9siduel minimal \u2192 faible courant d'appel)<\/li>\n<\/ol>\n\n\n\n<p><strong>Transfert en bus direct<\/strong>&nbsp;(pire sc\u00e9nario) :<\/p>\n\n\n\n<ol class=\"wp-block-list\">\n<li>Rupture avant connexion : coupure momentan\u00e9e \u2192 flux r\u00e9siduel \u00e9lev\u00e9 \u2192 courant d'appel important<\/li>\n\n\n\n<li>Fabrication avant rupture : fonctionnement en parall\u00e8le \u2192 pas de courant d'appel, mais n\u00e9cessite une synchronisation<\/li>\n<\/ol>\n\n\n\n<p><strong>Param\u00e8tres ATS recommand\u00e9s<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>D\u00e9lai de bus mort : 5 \u00e0 10 s (permet la d\u00e9croissance du flux)<\/li>\n\n\n\n<li>Retenue harmonique activ\u00e9e sur les disjoncteurs utilitaires et g\u00e9n\u00e9rateurs<\/li>\n\n\n\n<li>Prise de charge s\u00e9quentielle (alimenter les transformateurs un par un, et non simultan\u00e9ment)<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p>Nous avons mesur\u00e9 une r\u00e9duction de 70% des d\u00e9clenchements intempestifs li\u00e9s \u00e0 l'ATS apr\u00e8s avoir mis en \u0153uvre un d\u00e9lai de 10 secondes pour le bus mort + une restriction harmonique par rapport \u00e0 un transfert imm\u00e9diat avec une protection \u00e0 d\u00e9lai uniquement.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img decoding=\"async\" width=\"572\" height=\"1024\" src=\"https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/ats-transfer-sequence-inrush-minimization-flowchart-04.webp\" alt=\"Organigramme du commutateur de transfert automatique ATS montrant la s\u00e9quence de transfert \u00e0 bus mort avec d\u00e9lai de d\u00e9croissance du flux afin de minimiser le courant d&#039;appel du transformateur.\" class=\"wp-image-2414\" srcset=\"https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/ats-transfer-sequence-inrush-minimization-flowchart-04.webp 572w, https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/ats-transfer-sequence-inrush-minimization-flowchart-04-168x300.webp 168w, https:\/\/xbrele.com\/wp-content\/uploads\/2026\/01\/ats-transfer-sequence-inrush-minimization-flowchart-04-7x12.webp 7w\" sizes=\"(max-width: 572px) 100vw, 572px\" \/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Figure 4. La s\u00e9quence de transfert de bus mort ATS minimise le courant d'appel : un d\u00e9lai de 5 \u00e0 10 secondes apr\u00e8s l'ouverture du disjoncteur du r\u00e9seau \u00e9lectrique permet la d\u00e9croissance du flux r\u00e9siduel de 80% \u00e0 &lt;30%, r\u00e9duisant le courant d&#039;appel lors de la fermeture du disjoncteur du g\u00e9n\u00e9rateur de 10 \u00e0 15 fois \u00e0 3 \u00e0 5 fois le courant nominal.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"field-troubleshooting-diagnosing-inrush-vs-genuine-faults\">D\u00e9pannage sur le terrain : diagnostic des d\u00e9fauts de d\u00e9marrage par rapport aux d\u00e9fauts r\u00e9els<\/h2>\n\n\n\n<p>Lorsqu'un transformateur se d\u00e9clenche pendant la mise sous tension, d\u00e9terminez la cause profonde avant de r\u00e9gler les param\u00e8tres :<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Caract\u00e9ristiques de d\u00e9marrage<\/strong>&nbsp;(physique normale) :<\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>Le d\u00e9clenchement se produit dans les 100 \u00e0 500 ms suivant la mise sous tension.<\/li>\n\n\n\n<li>La forme d'onde actuelle montre une d\u00e9croissance exponentielle.<\/li>\n\n\n\n<li>Contenu en seconde harmonique 30-70%<\/li>\n\n\n\n<li>La r\u00e9ouverture apr\u00e8s 30 \u00e0 60 secondes r\u00e9ussit (flux r\u00e9siduel d\u00e9croissant)<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p><strong>Caract\u00e9ristiques r\u00e9elles des d\u00e9fauts<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>Le courant est soutenu (il ne diminue pas)<\/li>\n\n\n\n<li>Deuxi\u00e8me harmonique &lt;5%<\/li>\n\n\n\n<li>\u00c9chec de la reconnexion (d\u00e9faut toujours pr\u00e9sent)<\/li>\n\n\n\n<li>Preuves de dommages : odeur de br\u00fbl\u00e9, dommages m\u00e9caniques, fuite d'huile<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p><strong>Outils de diagnostic<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n<ul class=\"wp-block-list\">\n<li>Donn\u00e9es enregistr\u00e9es par l'enregistreur d'\u00e9v\u00e9nements du relais de protection (affichage des formes d'onde actuelles, contenu harmonique)<\/li>\n\n\n\n<li>Oscilloscope sur le secondaire CT pendant le test d'alimentation contr\u00f4l\u00e9e<\/li>\n\n\n\n<li>Analyse des gaz dissous (DGA) en cas de suspicion de d\u00e9faut interne<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\n<p><strong>Proc\u00e9dure d'essai sur le terrain<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n<ol class=\"wp-block-list\">\n<li>Mettre le transformateur hors tension, attendre 10 minutes.<\/li>\n\n\n\n<li>Rechargez vos batteries avec un \u00e9quipement d'enregistrement actif<\/li>\n\n\n\n<li>Capturer la forme d'onde actuelle (0 \u00e0 2 secondes)<\/li>\n\n\n\n<li>Analyse : d\u00e9croissance exponentielle + harmonique 2 \u00e9lev\u00e9e = courant d'appel ; courant soutenu + harmoniques faibles = d\u00e9faut<\/li>\n<\/ol>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"conclusion\">Conclusion<\/h2>\n\n\n\n<p>Le courant d'appel du transformateur est un ph\u00e9nom\u00e8ne physique pr\u00e9visible, et non une d\u00e9faillance al\u00e9atoire de l'\u00e9quipement. La saturation du noyau lors de la mise sous tension cr\u00e9e des transitoires de courant 8 \u00e0 15 fois sup\u00e9rieurs qui d\u00e9croissent de mani\u00e8re exponentielle en 0,1 \u00e0 0,5 seconde, se distinguant des d\u00e9fauts par leur teneur \u00e9lev\u00e9e en harmoniques de deuxi\u00e8me ordre (30-70% contre &lt;5% pour les d\u00e9fauts). Des d\u00e9clenchements intempestifs se produisent lorsque la coordination de la protection ignore cette distinction, traitant tous les courants \u00e9lev\u00e9s comme des conditions de d\u00e9faut.<\/p>\n\n\n\n<p>Il existe cinq strat\u00e9gies d'att\u00e9nuation, chacune pr\u00e9sentant des compromis en termes de co\u00fbt et de complexit\u00e9 : le retardement de la surintensit\u00e9 (le plus simple, mais qui allonge le temps de d\u00e9clenchement), la limitation des harmoniques (pr\u00e9f\u00e9r\u00e9e pour les syst\u00e8mes automatiques), la commutation au point d'onde (la plus efficace, mais co\u00fbteuse), les r\u00e9sistances de pr\u00e9-insertion (pour les cas extr\u00eames) et l'alimentation s\u00e9quentielle (installations \u00e0 plusieurs transformateurs). La limitation des harmoniques offre un \u00e9quilibre optimal : r\u00e9duction des d\u00e9clenchements intempestifs de 85 \u00e0 95 % sans retarder le d\u00e9clenchement en cas de d\u00e9faut r\u00e9el.<\/p>\n\n\n\n<p>L'id\u00e9e cl\u00e9 : le courant d'appel est un ph\u00e9nom\u00e8ne transitoire pr\u00e9sentant des caract\u00e9ristiques uniques (d\u00e9croissance exponentielle, contenu harmonique, d\u00e9pendance \u00e0 l'instant de commutation). Les syst\u00e8mes de protection qui exploitent ces caract\u00e9ristiques offrent une s\u00e9lectivit\u00e9 impossible \u00e0 obtenir avec un simple dispositif de protection contre les surintensit\u00e9s \u00e0 retardement. Les relais modernes int\u00e8grent en standard des fonctions de mesure et de limitation des harmoniques, ce qui permet de discriminer les courants d'appel \u00e0 un co\u00fbt suppl\u00e9mentaire minime par rapport aux cycles de remplacement des relais.<\/p>\n\n\n\n<p>Une bonne coordination transforme la mise sous tension des transformateurs, qui \u00e9tait auparavant un probl\u00e8me chronique, en une op\u00e9ration de routine, \u00e9liminant ainsi les interruptions de production, r\u00e9duisant l'usure due \u00e0 des commutations inutiles et lib\u00e9rant le personnel de maintenance qui peut alors se consacrer aux v\u00e9ritables pannes plut\u00f4t que d'enqu\u00eater sur des \u201c probl\u00e8mes \u00e9lectriques \u201d fant\u00f4mes que les tests ne parviennent jamais \u00e0 reproduire.<\/p>\n\n\n\n<p>Pour plus de d\u00e9tails sur la mise en \u0153uvre, v\u00e9rifiez les capacit\u00e9s des disjoncteurs dans cette section.&nbsp;<a href=\"https:\/\/xbrele.com\/fr\/vacuum-circuit-breaker-ratings\/\">Guide de notation de la VCB<\/a>&nbsp;et valider les hypoth\u00e8ses de charge thermique avec le&nbsp;<a href=\"https:\/\/xbrele.com\/fr\/transformer-cooling-classes-onan-onaf-ofaf-guide\/\">classe de refroidissement du transformateur r\u00e9f\u00e9rence<\/a>.<\/p>\n\n\n\n<p><strong>R\u00e9f\u00e9rence externe :<\/strong> Les caract\u00e9ristiques du transformateur \u00e0 noyau relatives au comportement \u00e0 l'appel de courant sont normalis\u00e9es dans la norme&nbsp;<a href=\"https:\/\/webstore.iec.ch\/publication\/599\" target=\"_blank\" rel=\"noopener\">S\u00e9rie CEI 60076<\/a>.<\/p>\n\n\n\n<hr class=\"wp-block-separator has-alpha-channel-opacity\"\/>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"faq-transformer-inrush--nuisance-trips\">FAQ : Courant d'appel des transformateurs et d\u00e9clenchements intempestifs<\/h2>\n\n\n\n<p><strong>Q1 : Pourquoi le courant d'appel du transformateur atteint-il 8 \u00e0 15 fois le courant nominal alors que le courant de magn\u00e9tisation normal n'est que de 0,5 \u00e0 21 TP3T ?<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>En r\u00e9gime permanent, le courant magn\u00e9tisant fonctionne dans la zone lin\u00e9aire de la courbe B-H o\u00f9 la perm\u00e9abilit\u00e9 du noyau est \u00e9lev\u00e9e. L'excitation au passage \u00e0 z\u00e9ro de la tension avec un flux r\u00e9siduel \u00e9lev\u00e9 (60-80% de cr\u00eate) force la demande de flux totale \u00e0 1,8 p.u., bien au-del\u00e0 du seuil de saturation de 1,2-1,3 p.u. En saturation, la perm\u00e9abilit\u00e9 s'effondre et la relation B-H non lin\u00e9aire exige des augmentations massives de courant pour atteindre le flux requis. Pic d'appel = V_appliqu\u00e9 \/ (X_magn\u00e9tisation_satur\u00e9e), o\u00f9 la r\u00e9actance satur\u00e9e est 10 \u00e0 20 fois inf\u00e9rieure \u00e0 la normale. Cela cr\u00e9e un transitoire de 8 \u00e0 15 fois pour les transformateurs de distribution, qui se maintient pendant 100 \u00e0 500 ms jusqu'\u00e0 ce que le flux se stabilise et que le noyau sorte de la saturation.<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Q2 : Comment la limitation de la deuxi\u00e8me harmonique permet-elle de distinguer les d\u00e9fauts de d\u00e9marrage du transformateur des d\u00e9fauts de court-circuit ?<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>Le courant d'appel du transformateur contient une harmonique de deuxi\u00e8me ordre de 30-70% (100 Hz dans les syst\u00e8mes 50 Hz) car la saturation du noyau cr\u00e9e un flux asym\u00e9trique, saturant fortement sur un demi-cycle tout en fonctionnant de mani\u00e8re lin\u00e9aire sur l'autre. Cette asym\u00e9trie de forme d'onde g\u00e9n\u00e8re des harmoniques paires. Les d\u00e9fauts de court-circuit produisent un courant presque sinuso\u00efdal (fr\u00e9quence fondamentale &gt; 951 TP3T, harmoniques 15-20%, la condition est class\u00e9e comme un appel de courant et le d\u00e9clenchement est bloqu\u00e9 pendant 0,5 \u00e0 1,0 s. Les d\u00e9fauts r\u00e9els ont un rapport &lt;5%, de sorte que la protection fonctionne normalement. Les essais sur le terrain montrent une r\u00e9duction des d\u00e9clenchements intempestifs de 85 \u00e0 95% avec la limitation des harmoniques par rapport au retard seul.<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Q3 : Pourquoi certains transformateurs ont-ils un courant d'appel plus \u00e9lev\u00e9 que d'autres de m\u00eame puissance nominale ?<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>Six facteurs d\u00e9terminent l'intensit\u00e9 du courant d'appel : (1) Mat\u00e9riau du noyau : l'acier au silicium CRGO conserve un flux r\u00e9siduel de 60 \u00e0 80% (courant d'appel plus important) contre 30 \u00e0 50% pour le m\u00e9tal amorphe (meilleur) ; (2) Taille du transformateur : les unit\u00e9s plus grandes ont une r\u00e9sistance unitaire plus faible et des constantes de temps de d\u00e9croissance plus longues ; (3) Imp\u00e9dance de la source : les sources rigides permettent des pics plus \u00e9lev\u00e9s, tandis que les sources faibles att\u00e9nuent l'amplitude mais prolongent la dur\u00e9e ; (4) Angle de commutation : le passage \u00e0 z\u00e9ro de la tension produit le pire sc\u00e9nario (flux asym\u00e9trique), tandis que le pic de tension produit un courant d'appel minimal ; (5) Historique de charge : les transformateurs fortement charg\u00e9s avant la mise hors tension conservent davantage de flux r\u00e9siduel ; (6) Interruption pr\u00e9c\u00e9dente : l'ouverture contr\u00f4l\u00e9e \u00e0 courant nul maximise le flux r\u00e9siduel (80%), tandis que l'ouverture al\u00e9atoire varie entre 30 et 80%.<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Q4 : Quels r\u00e9glages du relais de protection permettent d'\u00e9viter les d\u00e9clenchements intempestifs dus aux courants d'appel sans compromettre la d\u00e9tection des d\u00e9fauts ?<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>Utiliser la restriction harmonique (pr\u00e9f\u00e9r\u00e9) : Activer le blocage de la deuxi\u00e8me harmonique au seuil 15-18% (PCT2 = 18% sur les relais SEL, r\u00e9glage 50H sur ABB). R\u00e9glez le d\u00e9clenchement diff\u00e9rentiel \u00e0 0,25 pu (87P = 0,25), la pente \u00e0 35% (87S = 35%). Cela permet une \u00e9limination imm\u00e9diate des d\u00e9fauts (&lt;100 ms pour les courts-circuits r\u00e9els) tout en bloquant les d\u00e9clenchements dus aux courants d&#039;appel. Si la limitation des harmoniques n&#039;est pas disponible, utilisez un d\u00e9lai fixe de 0,8 \u00e0 1,2 s avec un d\u00e9clenchement \u00e0 1,3-1,5 \u00d7 le courant nominal du transformateur, ce qui permet de privil\u00e9gier l&#039;immunit\u00e9 aux courants d&#039;appel au d\u00e9triment de la vitesse de suppression des d\u00e9fauts. Pour les applications \u00e0 commutation fr\u00e9quente (ATS, transfert de charge), la limitation des harmoniques est obligatoire ; le d\u00e9lai seul cr\u00e9e une exposition inacceptable aux d\u00e9fauts pendant l&#039;intervalle de d\u00e9lai.<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Q5 : Puis-je utiliser la commutation contr\u00f4l\u00e9e par point sur onde pour \u00e9liminer compl\u00e8tement le courant d'appel ?<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>Les contr\u00f4leurs Point-on-wave r\u00e9duisent le courant d'appel de 85 \u00e0 95% en fermant le disjoncteur au pic de tension (accumulation sym\u00e9trique du flux, pas de saturation). Le flux r\u00e9siduel devient insignifiant car le flux appliqu\u00e9 part de z\u00e9ro et s'accumule sym\u00e9triquement jusqu'\u00e0 un maximum de \u00b11,0 p.u., bien en dessous du seuil de saturation de 1,2 p.u. Exigences : (1) VCB avec temps de fermeture constant (r\u00e9p\u00e9tabilit\u00e9 de \u00b12 ms, m\u00e9canismes \u00e0 ressort pr\u00e9f\u00e9rables aux m\u00e9canismes magn\u00e9tiques) ; (2) Contr\u00f4leur synchrone mesurant la phase de tension ; (3) Co\u00fbt de $5 000 \u00e0 $15 000 par disjoncteur. Id\u00e9al pour les gros transformateurs (&gt;5 MVA), les commutations fr\u00e9quentes (cycles quotidiens) ou les charges sensibles qui ne tol\u00e8rent pas les chutes de tension dues aux courants d'appel. Non rentable pour les petits transformateurs \u00e0 mise sous tension peu fr\u00e9quente : la limitation des harmoniques offre un avantage de 90%+ pour un co\u00fbt inf\u00e9rieur \u00e0 10%.<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Q6 : Qu'est-ce qu'un courant d'appel sympathique et quand pose-t-il probl\u00e8me ?<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>Un courant d'appel sympathique se produit lorsque la mise sous tension d'un transformateur provoque un courant de magn\u00e9tisation suppl\u00e9mentaire dans les transformateurs parall\u00e8les d\u00e9j\u00e0 sous tension. M\u00e9canisme : le transformateur A est mis sous tension \u2192 courant d'appel 10\u00d7 \u2192 chute de tension du bus 5-15% due \u00e0 l'imp\u00e9dance de la source \u2192 les transformateurs B et C (d\u00e9j\u00e0 en fonctionnement) doivent augmenter le courant de magn\u00e9tisation pour compenser la chute de tension et maintenir le flux. Courant d'appel total du bus = courant d'appel primaire (A) + courant d'appel sympathique (B+C), souvent 1,2 \u00e0 1,5 fois le courant d'appel du transformateur A seul. Cela peut d\u00e9clencher les disjoncteurs en amont, m\u00eame lorsque la protection individuelle des transformateurs est coordonn\u00e9e. Att\u00e9nuation : utiliser une restriction harmonique sur le disjoncteur d'alimentation, augmenter le d\u00e9lai \u00e0 1,5-2,0 s ou alimenter les transformateurs s\u00e9quentiellement avec des d\u00e9lais de 30-60 s.<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Q7 : Comment puis-je d\u00e9terminer si un d\u00e9clenchement a \u00e9t\u00e9 caus\u00e9 par un courant d'appel ou par un v\u00e9ritable d\u00e9faut du transformateur ?<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>Examiner les enregistrements des \u00e9v\u00e9nements du relais de protection pour conna\u00eetre la forme d'onde du courant et le contenu harmonique :&nbsp;<strong>Signature de d\u00e9marrage<\/strong>&nbsp;montre une d\u00e9croissance exponentielle sur 100 \u00e0 500 ms, un contenu harmonique de 30 \u00e0 701 TP3T, un d\u00e9clenchement dans les 500 premi\u00e8res millisecondes suivant la mise sous tension, un r\u00e9enclenchement r\u00e9ussi apr\u00e8s un d\u00e9lai de 30 \u00e0 60 secondes (d\u00e9croissance du flux).&nbsp;<strong>Signature de d\u00e9faut<\/strong>&nbsp;indique un courant soutenu (pas de d\u00e9croissance), une seconde harmonique 1000 M\u03a9 normal), une analyse des gaz dissous (DGA) pour d\u00e9tecter les d\u00e9fauts internes et une inspection visuelle pour d\u00e9tecter les dommages m\u00e9caniques avant de remettre le transformateur en service.<\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"<p>Transformer energization creates the most common nuisance trip condition in medium-voltage distribution systems. 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